鋁業行情
當前位置:首頁- > 鋁業行情
高溫變形合金鋁管短流程製備方法
來源:鋁管,6061鋁管,合金鋁管,無縫鋁管,方鋁管,大口徑鋁管,厚壁鋁管,天津吉斯特鋁業有限公司    釋出時間: 2019/7/22 21:35:28    次瀏覽   大小:  16px  14px  12px
製備了Cu-TiB_2與Cu-Al_2O_3兩個系列的奈米彌散強化合金鋁管·•₪·,高溫變形合金鋁管短流程製備方法奈米彌散強化合金鋁管短流程製備方法及其相關基礎問題研究本文研究了雙束熔體原位反應-快速凝固法和簡化內氧化法兩種奈米…

製備了Cu-TiB_2與Cu-A l_2O_3兩個系列的奈米彌散強化合金鋁管·•₪·,高溫變形合金鋁管短流程製備法奈米彌散強化合金鋁管短流程製備法及其相關基礎問題研究本文研究了雙束熔體原位反應-快速凝固法和簡化內氧化法兩種奈米彌散強化合金鋁管短流程製備技術✘↟✘。並對兩種合金的力學效能◕☁▩、電學效能◕☁▩、加工效能以及組織結構演變規律進行了研究·•₪·,主要研究結果如下↟│☁₪↟:1Cu-Ti和Cu-B雙束熔體原位反應熱力學研究表明·•₪·,原位反應產物TiB_2相與TiB相均具有負的吉布斯自由能·•₪·,但TiB_2相能量最低·•₪·,TiB_2相是雙束熔體原位反應中生成的主要強化相✘↟✘。單向擴散雙束熔體原位反應動力學研究表明·•₪·,反應前鋒遷移速率程可表達為(?單位體積內TiB_2粒子形核數量程可表達為(?TiB_2粒子半徑程可表達  

扁型噴嘴反應器出射熔體的流動特性定常紊流邊界理論研究表明·•₪·,紊動射流熔體橫向流速滿足程(?平行於軸線的流速滿足程(?射流熔體軸線流速u_m沿程變化滿足(?出射熔體卷吸量滿足(?射流熔體初始長度滿足L_0=5.22b_0利用上述研究結果對雙束熔體原位反應器進行了理論設計·•₪·,確定了反應器實驗室原型扁型噴嘴厚度2bo合理取值範圍(0.5mm2b_03.0mm噴射角度θ取值範圍(40-60°)以及反應腔體相關尺寸範圍✘↟✘。對Shangguan模型進行外推·•₪·,研究了凝固介面與前端粒子間相互作用以及熔體中粒子間的相互作用·•₪·,發現冷卻速率V只有在滿足C_CIVV_CP時·•₪·,原位反應生成的TiB_2粒子才能被凝固介面捕捉·•₪·,且顆粒間相互排斥·•₪·,不易團聚·•₪·,最終能均勻分佈於Cu合金基體內✘↟✘。根據理論設計以及反覆實驗成功設計了製備Cu-TiB_2合金的雙束熔體原位反應-快速凝固聯合裝置實驗室原型✘↟✘。3依據理論分析與實驗研究·•₪·,確定了實驗室研究條件下最佳原位反應引數·•₪·,即↟│☁₪↟:噴嘴厚度2b_0=1.02.5mmθ=50°;合金管熔鍊溫度↟│☁₪↟:Cu-Ti合金14001500℃·•₪·,Cu-B合金13001400℃;送氣壓力↟│☁₪↟:0.20.35MPa上述研究的基礎上·•₪·,成功製備了三種濃度Cu-TiB_2合金·•₪·,其綜合性能分別為↟│☁₪↟:Cu-0.45wt%TiB_2合金↟│☁₪↟:HV=102σ_b=389MPaσ_0.2=330MPaδ=21%·•₪·,相對電導率=92%IA CSCu-1.6wt%TiB_2合金↟│☁₪↟:HV=142σ_b=456MPaσ_0.2=415MPaδ=14%·•₪·,相對電導率=81%IA CSCu-2.5wt%TiB_2合金↟│☁₪↟:HV=169σ_b=542MPaσ_0.2=511MPaδ=12%·•₪·,相對電導率=70%IA CS三種濃度合金基體內均彌散分佈有大量奈米TiB_2粒子✘↟✘。4利用TEM對Cu-TiB_2合金的TiB_2粒子尺寸和晶粒尺寸的分佈進行了統計·•₪·,發現合金基體內尺寸在5075nmTiB_2粒子頻率最高✘↟✘。隨著合金濃度增加·•₪·,原位合成的奈米粒子體積分數不斷增加·•₪·,晶粒尺寸則不斷減小✘↟✘。利用上述統計結果對Cu-TiB_2合金強化機制和導電機制進行了研究✘↟✘。結果表明·•₪·,彌散強化和細晶強化是Cu-TiB_2合金的兩種主要強化機制·•₪·,其中彌散強化的貢獻大於細晶強化的低濃度Cu-0.45wt%TiB_2合金電導率計算值與實測值相差較小·•₪·,隨著所製備合金濃度的增加·•₪·,材料的電導率的計算值與實測值相差也逐漸增加✘↟✘。影響Cu-TiB_2合金強度及電導率的主要因素是殘餘的溶質元素TiB以及原位反應合成的TiB_2粒子的含量和尺寸等✘↟✘。5針對Cu-A l_2O_3合金傳統內氧化工藝複雜·•₪·,過程難以控制·•₪·,產品質量不穩定·•₪·,生產成本高等問題·•₪·,進行了簡化內氧化工藝研究✘↟✘。

           簡化的工藝流程如下↟│☁₪↟:Cu-A l母合金熔鍊→霧化制粉→與適量氧化劑混合→預先控制氣氛條件下內氧化並在線進行真空熱壓→熱擠壓成棒材✘↟✘。省去了傳統工藝中內氧化→破碎篩分→還原→破碎篩分→冷等靜壓制坯→真空燒結→包套◕☁▩、抽真空◕☁▩、封口等諸多繁雜工序·•₪·,大大縮短了生產週期·•₪·,避免了中間環節造成的氧汙染·•₪·,提高了產品質量✘↟✘。利用該簡化工藝製備的兩種典型濃度的Cu-A l_2O_3彌散強化合金鋁管在熱擠壓態效能分別為↟│☁₪↟:Cu-0.23vol%Al_2O_3合金↟│☁₪↟:HV=85σ_b=260MPaσ_0.2=195MPaδ=30%·•₪·,相對電導率=96.5%IA CSCu-2.7vol%Al_2O_3合金↟│☁₪↟:HV=145σ_b=580MPaσ_0.2=521MPaδ=13%·•₪·,相對電導率=82%IA CS6Cu-A l_2O_3彌散強化合金鋁管冷軋過程中會出現加工軟化現象·•₪·,隨著Al_2O_3濃度的增加·•₪·,加工軟化特性不斷減弱✘↟✘。透過TEM觀察建立了位錯與彌散粒子間相互作用模型·•₪·,認為加工軟化的原因是大變形量冷軋過程中異號位錯間發生湮滅·•₪·,使得相鄰位錯胞合併和長大·•₪·,從而導致合金硬度下降·•₪·,最終出現加工軟化現象✘↟✘。單向軋製的彌散強化合金鋁管各向異性顯著·•₪·,橫向強度均遠低於縱向的且沿橫向拉伸過程中會出現獨特的應力波動或陡降現象✘↟✘。金相和拉伸斷口研究表明·•₪·,單向軋製會使彌散強化銅合形成結合介面較弱的纖維組織·•₪·,使得橫向拉伸時出現沿纖維介面劈裂現象✘↟✘。纖維組織和沿纖維介面劈裂是Cu-A l_2O_3合金產生各向異性的根本原因✘↟✘。交叉軋製可有效避免Cu-A l_2O_3合金各向異性✘↟✘。7Cu-A l_2O_3彌散強化合金鋁管在室溫沿縱橫兩個不同向進行壓縮時·•₪·,隨著應變速率的增加·•₪·,流變應力均不斷增加·•₪·,但縱向壓縮流變應力要高於橫向的利用滑移面和滑移向旋轉模型以及運動位錯與彌散粒子相互作用模型可較好的解釋這一規律✘↟✘。Cu-A l_2O_3合金高溫熱壓縮變形是一個熱啟用過程;沿同一向壓縮時高濃度合金的啟用能高於低濃度的兩種濃度合金沿縱向壓縮的啟用能均高於相應合金沿橫向壓縮的根據Cu-A l_2O_3合金高溫壓縮實驗求出的相關材料常數·•₪·,建立了峰值屈服應力與應變速率以及溫度之間的本構程✘↟✘。對於Cu-0.23vol%Al_2O_3合金·•₪·,高溫變形本構程為↟│☁₪↟:橫向↟│☁₪↟:?=[sinh0.0124836σ)]~4.39909exp11.65218-99.84810~3RT縱向↟│☁₪↟:?=[sinh0.006078σ)]~8.86218exp23.22611-183.61410~3RT對於Cu-2.7vol%Al_2O_3合金·•₪·,高溫變形本構程為↟│☁₪↟:橫向↟│☁₪↟:?=[sinh0.007653σ)]~4.20761exp14.84478-120.5910~3RT縱向↟│☁₪↟:?=[sinh0.005638σ)]~8.52908exp26.31261-209.89210~3RT8.金相組織觀察表明·•₪·,當合金沿橫向壓縮時·•₪·,隨著熱壓縮溫度的不斷升高·•₪·,纖維組織不斷弱化·•₪·,纖維邊界以及內部出現的動態再結晶晶粒數量不斷增加·•₪·,不過高濃度合金動態再結晶相對較困難✘↟✘。當合金沿縱向壓縮時·•₪·,由於壓縮向平行於纖維組織的排列向·•₪·,纖維組織破碎嚴重✘↟✘。高溫縱向壓縮比橫向壓縮更容易沿介面產生裂紋✘↟✘。TEM組織觀察表明·•₪·,熱壓縮使合金亞晶尺寸不斷減小·•₪·,相鄰亞晶粒間取向差不斷增加·•₪·,而位錯密度卻先增加後降低✘↟✘。

文章來源:鋁管,6061鋁管,合金鋁管,無縫鋁管,方鋁管,大口徑鋁管,厚壁鋁管,天津吉斯特鋁業有限公司http://www.musik4you.com 鋁板 花紋鋁板 合金鋁板 鋁管
上一篇↟│☁₪↟:高能束合金6061鋁管耐磨性提高
下一篇↟│☁₪↟:沒有資料
  友情連結↟│☁₪↟:鋁板 不鏽鋼管 金屬粉碎機 全焊接球閥 活性炭 五金連鎖加盟 接線排 更多>>
網站首頁 | 產品規格 | 企業榮譽 | 檢測裝置 | 企業簡介 | 聯絡我們 | 意見反饋 | 友情連結 | 網站地圖 | 後臺管理
日韩激情无码免费毛片,蜜芽国产尤物av尤物在线看,亚洲激情,公么吃奶摸下面好舒服