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冷推彎無縫鋁管可以經受大的塑性變形
來源:鋁管,6061鋁管,合金鋁管,無縫鋁管,方鋁管,大口徑鋁管,厚壁鋁管,天津吉斯特鋁業有限公司    釋出時間: 2019/10/25 20:37:58    次瀏覽   大小:  16px  14px  12px
所以需要在管路內表面製備高的氧化鋁陶瓷層☁₪·。基於上述問題•₪,本文提出了新的路線▩↟☁:首先採用內爆法將鋁管與無縫鋁管(或鈦管)進行復合•₪,使純鋁覆層與基管之間實現冶金結合;其次採用冷推彎及液壓脹形的成形工藝對帶有鋁…

所以需要在管路內表面製備高的氧化鋁陶瓷層☁₪·。基於上述問題•₪,本文提出了新的路線▩↟☁:首先採用內爆法將鋁管無縫鋁管(或鈦管)進行復合•₪,使鋁覆層與基管之間實現冶金結合;其次採用冷推彎及液壓脹形的成形工藝對帶有鋁層的雙金屬管坯進行塑性變形•₪,製備雙金屬複合彎頭及三通無縫鋁管;後採用微弧氧化工藝將鋁層實施陶瓷化處理☁₪·。但是由於管路連線件如三通✘╃▩、彎頭形狀相對複雜•₪,

採用常規難以實現在其內表面製備氧化鋁陶瓷塗層的目的另外•₪,石化等工程領域中常使用鈦合金管道•₪,而鈦合金由於自身抗沖刷✘╃▩、耐磨損效能較差•₪,亦需要在複雜的管道內表面製備氧化鋁塗層☁₪·。透過本工藝路線•₪,終在彎頭或三通無縫鋁管內表面原位生成氧化鋁陶瓷層☁₪·。本文的三項關鍵分別為▩↟☁:製備帶有鋁層且界有冶金結合的高雙金屬無縫鋁管;雙金屬複合彎頭及三通的塑性成形規律及變形機理;鋁層的陶瓷化以致密的α-A l_2O_3採用壓剪試驗✘╃▩、徑向壓扁及彎曲試驗對雙金屬無縫鋁管的結合效能進行了鋁-鐵✘╃▩、鋁-316L不鏽鋼✘╃▩、鋁-CLA M鋼的介面剪下強度分別為76.075.673.8MPa三種體系的無縫鋁管彎曲試樣內彎及外彎角度超出138°時✘╃▩、徑向壓扁率為33%時•₪,介面無任何開裂☁₪·。採用複合工藝製備了尺寸精度高✘╃▩、內表面好✘╃▩、介面結合強度高的雙金屬無縫鋁管☁₪·。對鋁-316L不鏽鋼體系✘╃▩、鋁-鐵體系✘╃▩、鋁-CLA M鋼體系的雙金屬無縫鋁管起爆端✘╃▩、無縫鋁管中部及尾部結合進行了評價☁₪·。結果表明•₪,鋁覆層與基管的介面結合效能優良•₪,可以經受大的塑性變形☁₪·。研究結果表明•₪,相同的管坯直徑條件下•₪,隨著彎曲段相對彎曲半徑的增大•₪,無縫鋁管坯材料的貼模效果✘╃▩、圓截面畸變及壁厚均勻性得以明顯;芯棒材料對於成形效果具有重要影響•₪,使用剛性芯棒和低熔點合金芯棒對於減☁₪·。鋁-無縫鋁管的冷推彎成形中•₪,採用有限元研究了不同的相對半徑✘╃▩、不同的芯棒材料及係數對推彎成形效果的影響☁₪·。另外•₪,研究了兩端帶有直段且具有矩形截面的鋁-CLA M鋼雙金屬特殊彎管冷推彎成形•₪,提出了不同於圓形截面管材的推彎塑性變形機理▩↟☁:材料的流動沿軸向進行•₪,難以越過剛性稜邊進行徑向補料•₪,故終造成彎曲段外側減薄難以快速補料•₪,減薄更加嚴重;彎曲段內側則由於剛性區的作用•₪,增厚現象得以☁₪·。鋁-無縫鋁管的內高壓成形中•₪,採用有限元模擬研究了支管頂部位置及過渡圓角區域的鋼層節點✘╃▩、鋁層節點隨時間變化的歷史曲線;其次研究了各金屬層在典型截面線上的厚度分佈規律•₪,並與單層不鏽鋼三通壁厚規律進行了對比分析☁₪·。鋁-鐵雙金屬複合彎頭的冷推彎成形中•₪,研究了推彎後的介面結合情況✘╃▩、等效應力場及應變場☁₪·。另外•₪,對複合三通成形中的內壓力✘╃▩、係數以及推進距離對於支管高度以及壁厚減薄率的影響規律進行了研究☁₪·。結果表明•₪,複合三通的成形內壓不宜過高;應選擇具有較小系數的劑;軸向推進距離對於複合三通的壁厚均勻性無明顯影響•₪,但對支管高度影響較大☁₪·。鋁-CLA M鋼體系的雙金屬複合三通的內高壓成形中•₪,研究了內壓及係數對鋁-CLA M鋼鐵雙金屬壁厚分佈及支管高度影響☁₪·。根據模擬結果•₪,對鋁-冷推彎✘╃▩、鋁-鐵及鋁-CLA M體系的雙金屬複合三通進行了實際的內高壓成形試驗•₪,終了高的複合三通無縫鋁管☁₪·。透過上述工藝•₪,可實現在無縫鋁管內表面製備氧化鋁層☁₪·。首先對鋁-鈦進行復合•₪,對複合後的介面形貌✘╃▩、元素分佈及物相進行了表徵;對內✘╃▩、外層的介面結合強度以及壓扁✘╃▩、壓縮等效能進行了採用冷推彎及液壓脹形工藝成功製備了鋁-鈦雙金屬複合彎頭及三通無縫鋁管☁₪·。採用微弧氧化工藝對鋁-316L不鏽鋼✘╃▩、鋁-鐵✘╃▩、鋁-CLA M鋼及鋁-鈦體系的雙金屬複合無縫鋁管鋁層進行陶瓷化處理☁₪·。首先研究了基於矽酸鹽體系的電解液✘╃▩、電流密度及氧化時間對氧化鋁層厚度✘╃▩、顯微硬度✘╃▩、表面粗糙度及氧化鋁晶型的影響規律並分析了微弧氧化成膜機理☁₪·。研究結果表明•₪,採用2g/L3g/L矽酸鈉✘╃▩、5g/L六偏鈉✘╃▩、10g/L酒石酸鈉的電解液•₪,透過20A /dm~2電流密度90min氧化處理可緻密的厚度約為145μm且α-A l_2O_3含量超出67.2%高陶瓷層☁₪·。透過使用含有氧化鉻粒子的電解液•₪,可以製備出Al_2O_3+Cr_2O_3複合陶瓷層☁₪·。結果表明•₪,氧化鋁層✘╃▩、複合陶瓷層與基體的結合效能不低於55N及60NAl_2O_3+Cr_2O_3複合陶瓷層的磨損量小•₪,Al_2O_3層次之;帶有氧化鋁陶瓷層試樣的自腐蝕電位Ecoor約為-0.26V腐蝕電流Icorr約為1.1E-7Al_2O_3+Cr_2O_3複合陶瓷層的自腐☁₪·。異種材料無縫鋁管磁脈衝焊接(MPW利用磁脈衝成形原理•₪,室溫條件下實現的高速✘╃▩、固相連線•₪,工藝條件下•₪,能度的焊接接頭☁₪·。將MPW應用於鋁合金-鋼等異種材料的管-管焊接有利於實現零件輕量化結構設計☁₪·。本文從一個圓鋼衝焊接原理和特點出發•₪,利用3A 21鋁合金無縫鋁管高應變速率下的本構關係•₪,採用數值模擬和工藝試驗相結合的對Al-Fe異種無縫鋁管磁脈衝焊接工藝進行了研究☁₪·。冷推彎無縫鋁管可以經受大的塑性變形 為此,本文針對現有電磁成形裝置成形能力低✘╃▩、

控制效能不佳等問題,無縫鋁管電磁成形裝置平臺研製中借鑑了脈衝強磁場裝置的設計理念,有效了裝置效能水平☁₪·。此基礎上,完成了可實現兩級以上成形磁場產生與控制的多線圈✘╃▩、多電源成形實驗的搭建,為後續章節開展無縫鋁管電磁成形實驗研究提供了裝置平臺,併為同類電磁成形樣機的研製提供了很好的思路☁₪·。研究發現:無縫鋁管上的電磁力分佈特徵與線圈和無縫鋁管高度比密切相關,直接決定無縫鋁管的變形行為,而在單線圈無縫鋁管電磁脹拉成形中,對應不同高度的成形線圈,無縫鋁管上的電磁力分佈呈現單一的規律,且可控性差,使得無縫鋁管無法同時脹形深度和端部流動的要求☁₪·。後,探究不同條件和下工件的成形行為是改進和成形裝置✘╃▩、成形工藝的重要依據☁₪·。為此,1開展了單線圈-單電源下無縫鋁管脹拉成形行為的數值和實驗研究☁₪·。隨著初始放電電壓的增大,線圈高度小於或等於無縫鋁管高度時,無縫鋁管將出現減薄破裂;線圈高度大於無縫鋁管時,無縫鋁管將出現上下端“貼合”現象,使得無縫鋁管脹形深度繼續存在瓶頸☁₪·。此外,力亦將對無縫鋁管中部脹形深度和端部流動均產生影響,而力對無縫鋁管電磁成形的影響程度取決於無縫鋁管上徑向電磁力的分佈情況☁₪·。2開展了多線圈-多電源下無縫鋁管脹拉成形行為的數值和實驗研究☁₪·。為單線圈-單電源成形的成形能力和調控能力,提出並開展了三線圈無縫鋁管電磁成形和背景場輔助電磁成形研究☁₪·。研究發現:對於無縫鋁管三線圈成形,透過在無縫鋁管上✘╃▩、下兩端各放置一個成形線圈組成上✘╃▩、下線圈組,與無縫鋁管中心處成形線圈分別由兩套的脈衝電容器電源供電,可調節無縫鋁管上軸向電磁力和徑向電磁力分佈,有效了成形效果;對☁₪·。核聚變工程包層的管路對電絕緣✘╃▩、抗腐蝕等效能有特殊要求☁₪·。

文章來源:鋁管,6061鋁管,合金鋁管,無縫鋁管,方鋁管,大口徑鋁管,厚壁鋁管,天津吉斯特鋁業有限公司http://www.musik4you.com 鋁板 花紋鋁板 合金鋁板 鋁管
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